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{aspcms:sorttitle}-恒升化工○有○限∆公∆司-導熱▿油▿(Yóu)-國▾标▾(Biāo)導熱油-高溫導熱油[Yóu]- by ��������
《鍋◇規◇•釋義》第十四章(Zhāng) 附∆件∆三:有機熱載體燃煤鍊條爐⋄排⋄鍋爐(三)
作者: 發[Fā]布于:2013/12/9 10:15:04 點擊量:

  輻射受熱[Rè]面最大熱流密[Mì]度的[De]計算方法

依據燃煤鍊條爐排鍋爐[Lú]熱力計∆算∆[Suàn]方法以及輻射[Shè]傳熱計算公式(Shì),∆可∆以(Yǐ)采用以下(Xià)計算方法(Fǎ)對燃燼室喉口部位輻射受熱面⋄最⋄大熱流密度▿進▿(Jìn)行計算:

本計算方法是将燃燼(Jìn)室(Shì)◊喉◊口部位輻射受熱面最大熱流密◈度◈與燃燼室平均[Jun1]熱流密度之比作[Zuò]為最大熱流密度計算的修(Xiū)正系數,對已知的燃燼室輻射(Shè)受熱面◆平◆均熱流密度進行▲修▲[Xiū]正,由此計算出燃[Rán]燼室喉口部位(Wèi)輻射受(Shòu)熱面最大熱流密○度○,該方法的要點是計算出最大熱流密○度○的修正系數(Shù)。

假定在同一鍋爐的燃燼室内各個部位受熱面[Miàn]上所接受的輻射熱強度,除因所作用的輻射溫度不同外,∇其∇(Qí)他相關的輻射傳熱條件基本(Běn)相同,根據輻射傳熱計算公(Gōng)式(Shì),最大輻射熱流(Liú)密度的修正系數應當與導緻産生(Shēng)最▾大▾熱流(Liú)密度和(Hé)平均熱流密度的有效[Xiào]輻射溫度有關,故該修正系數應該◇是◇爐膛最高輻射溫度▾的▾四次方與平均輻射溫(Wēn)度的四次方之比的函◇數◇。由于爐拱喉[Hóu]口處可⋄能⋄(Néng)存在的最高輻射溫度是鍋爐的絕熱(Rè)燃燒(Shāo)溫度,故[Gù]可在計算中将該(Gāi)鍋[Guō]爐◈的◈絕熱(Rè)燃燒溫◈度◈(Dù)視為∆爐∆膛輻射受熱面的最高(Gāo)輻射(Shè)溫度。

該修正系數的計算方法(Fǎ)可以是:根據《工業鍋爐⋄設⋄(Shè)計計算方法》一書,利用其中的[De]燃煤鍊◇條◇[Tiáo]爐排鍋爐熱力計算▿方▿法和鍋爐熱[Rè]力計[Jì]算(Suàn)書中的計算結果,将已知該鍋爐的絕熱燃燒溫度、爐膛内煙氣(火▿焰▿)的有效平均溫度、爐膛黑度、管壁溫度等參數帶▿入▿輻射傳熱公式,并考慮到(Dào)爐拱結構及其尺寸對喉[Hóu]口處輻射強度的直接影響,采用燃燼室被◊爐◊拱覆蓋的截面積與燃燼室截面積之比(即燃(Rán)燼室被爐拱覆蓋部分的長度與燃燼室總長[Zhǎng]度的比值,詳見[Jiàn]圖B-3)作為爐拱◆結◆構修[Xiū]正系數,對[Duì]燃[Rán]燒▽室▽内發光火焰和高溫煙[Yān]氣投向燃燼室(Shì)受熱面的輻射強度加以修正,計算出爐拱喉[Hóu]口處輻射受熱面最大熱流密度的修正系▲數▲。然後利用[Yòng]該修正系∆數∆對已知的輻[Fú]射受熱∆面∆平均熱流[Liú]密度進行修正,即◆可◆[Kě]計算出輻射◆受◆熱面的最大熱流密度值。

利用鍋爐熱(Rè)力計▽算▽結果,将已知的絕熱燃燒溫▽度▽與◈爐◈膛内(Nèi)煙氣(火焰)的有效平均溫度的四次方之比作為因子,對已知的輻射受熱面(平均)熱流密度[Dù]修正,據此計算,該鍋爐輻[Fú]射∆受∆熱面最(Zuì)大熱流密度的計算方法可[Kě]以通過(Guò)以(Yǐ)下計算公式(公式序号◊與◊附件二中[Zhōng]的公式序(Xù)号相同)表達:

qrmax=ysaf×yhfd×qr                               (B.7)        

式中  qrmax———輻射受(Shòu)熱面最大熱流密度,W/㎡;

     qr———輻射(Shè)受熱面熱流密度,W/,可由(Yóu)鍋爐熱(Rè)⋄力⋄計算書查出;

   ysaf———安全系數[Shù](1.15)

yhfd———輻射⋄受⋄(Shòu)熱[Rè]面熱流密度的修正系數[Shù],由公式(Shì)B.8計算

 

                                               

                                                            (B.8)

 

式中  xfur——爐拱結構修正系數,可由公式B.9計算;

                                                                          

                                       lthr

 


                                       Lfur

                                  xfur=1- ———                           B.9

 

式中  lthr——爐拱∇喉∇[Hóu]口流通截面[Miàn]的寬度,m,見燃∇煤∇鍊條▽爐▽[Lú]排有機熱載體鍋爐示意圖

  Lfur——沿爐◊排◊方向的燃燼室[Shì]●長●度[Dù],m,見燃煤鍊條爐排有[Yǒu]機熱載體鍋爐示意[Yì]圖

    Tadi——絕熱燃燒溫∆度∆,K ,由鍋爐[Lú]熱力[Lì]計算書◈查◈出;

    T'wal——管▿壁▿溫度,K ,為絕熱溫度輻▽射▽(Shè)區域的管壁○溫○度,可由《工業[Yè]鍋[Guō]爐▽設▽計▲計▲算方法(Fǎ)》中公式5-28計算[Suàn];

   T"wal——管壁溫度,K ,為(Wéi)爐(Lú)膛内平均煙◆溫◆輻射區域的管壁溫度(Dù),可由《工(Gōng)業鍋▲爐▲設計計算方法》中公式5-28 計◇算◇;

    Tav——爐内煙氣[Qì](火焰)◊的◊有效平均溫度,K ,由鍋爐[Lú]熱力計算(Suàn)書查出,●或●由公式B.8計算(Suàn);(注:該公式來自《∆工∆業鍋爐設計計算(Suàn)方法》中層狀燃燒及流(Liú)化床燃▾燒▾工業鍋∆爐∆熱力計算方法(Fǎ)層燃爐爐膛熱力計算[Suàn]爐膛傳熱(Rè)計算一節,公(Gōng)式号為5-27。見公式B.10)

Tav= T(1-n)adi×T"nfur                         (B.10)

 

式[Shì]中  T"fur——爐膛出口(Kǒu)煙溫,K ,由(Yóu)鍋▿爐▿熱力計算書查出;

       n——反映燃⋄燒⋄工況對爐内▾溫▾度場的影響,對于鍊條[Tiáo]爐排(Pái)鍋爐,n=0.7

            

                           燃煤鍊條爐排有[Yǒu]機熱○載○體鍋爐示意(Yì)圖


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